ASSESSMENT OF THE RESIDUAL SERVICE LIFE OF REINFORCED CONCRETE SLABS WITH CORROSION DAMAGE
Abstract and keywords
Abstract (English):
In connection with the exhaustion of the service life of a significant number of buildings and structures throughout the country, assessing their residual service life in general and load-bearing structures separately is an urgent task. The constant degradation of reinforced concrete bending elements due to the simultaneous impact of force and environmental factors leads to the risk of an accident and collapse. The choice of a method for determining the residual service life of building structures, which makes it possible to determine the probable moment of the onset of the limit state, remains a topical issue. The authors reviewed and analyzed the existing methods for assessing the residual service life of building structures of buildings and structures. Based on the analysis of existing methods and the experience of field surveys of building structures of buildings and structures, a method for determining the residual service life of reinforced concrete bending elements is proposed. The calculations of the residual service life of reinforced concrete floors according to the existing and proposed methods are given, the directions for their improvement are indicated. It is shown that it is advisable to determine the residual service life based on the results of field surveys and verification calculations of reinforced concrete structures, taking into account the identified corrosion damage to concrete and reinforcement caused by an aggressive operating environment, as well as determining the parameters and trends in the development of corrosion damage.

Keywords:
reinforced concrete bending elements, corrosion damage, ribbed plate, residual service life, bearing capacity
Text

Введение

Оценка остаточного срока службы несущих конструкций по отдельности и зданий и сооружений в целом является актуальной на текущий момент в связи с исчерпанием срока службы большого количества зданий и сооружений по всей стране.

Определением остаточного срока службы занимались такие авторы, как Беляев[1], Добромыслов[3], Пухонто[14] и др., включая [8, 13].

На текущий момент не существует общепринятой методики определения остаточного срока службы зданий и сооружений, которая бы учитывала особенности эксплуатации, такие как характер временной нагрузки на перекрытие промышленных зданий, тип агрессивной среды и т.д. [19, 16, 15, 18]. Также большинство исследований деградационных процессов бетона и арматуры направлены на рассмотрение воздействий серной и хлоридной коррозии, как наиболее опасных для бетона и арматуры кислот [17]. При этом на практике при эксплуатации промышленных зданий и сооружений встречаются также и малоизученные в плане воздействия на коррозию бетона и арматуры органические кислоты, например, молочная.

Авторами рассматриваются вопросы совершенствования существующих методик определения остаточного срока службы для их применения к изгибаемым железобетонным элементам.

Разработке и исследованию инновационных методов анализа технического состояния строительных конструкций в настоящее время уделяется все больше внимания. Авторами проводятся исследования по следующим направлениям:

  • совершенствование методики определения остаточного срока службы и действительных сроков службы железобетонных изгибаемых элементов и конструкций;
  • определение негативного воздействия агрессивной среды, вызванной растворами молочной кислоты на цементный бетон и арматуру;
  • разработка алгоритма оценки остаточного срока службы железобетонных изгибаемых элементов;
  • совершенствование методики определения остаточного срока службы железобетонных изгибаемых элементов.

Материалы и методы

В качестве материалов использованы результаты натурного обследования многоэтажного каркасного железобетонного производственного здания молочной промышленности.

Согласно техническому паспорту здание построено в 1991 году. Обследование проведено в середине 2022 года, следовательно, на момент обследования здание эксплуатировалось 31 год.

Конструктивная схема здания – каркасная. Каркас сборный железобетонный, выполнен по серии 1.420 с сеткой колонн 6.0х6.0м. Перекрытия выполнены из сборных железобетонных ребристых предварительно напряженных плит по серии 1.442.1-1, уложенных на ригели таврового сечения.

При выполнении данной работы сначала производилось обследование конструкций перекрытия на предмет определения его технического состояния и остаточного срока службы. Конструкции обследуемого перекрытия подвержены воздействию сильноагрессивной к бетону молочной кислоты [4], имеющей «утечки» на поверхность пола вследствие особенностей технологического процесса, а также дефектов и повреждений конструкций пола, особенно в районе систем водосбора и технологических отверстий в перекрытии.

Молочная кислота оставляет характерные следы воздействия в бетоне (рис. 1), выполненная рулонная гидроизоляция, выявленная в конструкции пола оказалась недостаточно эффективной и не предотвратила в достаточной степени воздействия агрессивной среды на нижерасположенные слои конструкции пола и конструкции перекрытия [2].

Рис. 1. Исследование шурфа в конструкции пола: а – шурф конструкции пола до поверхности плит перекрытия;
б – характерные следы воздействия молочной кислоты на цементный раствор

Обследование технического состояния конструкций перекрытия производилось в соответствии с действующими нормативными документами ГОСТ 31937-2011 и СП 13-102-2003. Исследования прочностных характеристик бетона производились на его открытых и ровных поверхностях ударно-импульсным методом с использованием прибора «ОНИКС – 2.5» в соответствии с ГОСТ 22690-2015. В каждой точке было выполнено по 10 измерений с последующей статистической обработкой полученных результатов и использованием градуировочных зависимостей и корректирующих коэффициентов. Для определения армирования плит перекрытий и ригелей выполнялось вскрытие защитного слоя бетона в местах его отслоения (рис. 2).

Рис. 2. Вскрытие защитного слоя бетона конструкций перекрытия: а – вскрытие защитного слоя бетона ригеля;
б – вскрытие защитного слоя бетона продольного ребра ребристой плиты

Прибором «Proceeq Profometr PM-6» производился контроль как предыдущих измерений, так и в местах где не производилось вскрытие арматуры с установлением фактической толщины защитного слоя бетона и армирования конструкций перекрытия.

Основная часть

Срок службы – продолжительность нормальной эксплуатации строительного объекта с предусмотренным техническим обслуживанием и ремонтными работами (включая капитальный ремонт) до состояния, при котором его дальнейшая эксплуатация недопустима или нецелесообразна [7]. Остаточный ресурс несущих конструкций (остаточный срок службы) – календарная продолжительность эксплуатации несущих конструкции от момента контроля ее технического состояния (идентификации) до перехода в предельное состояние.

Остаточный ресурс согласно [1, 14, 7] определяется по формуле (1):

$T_p=\frac{k}{λ}$ ;                                                                            (1)

где:

T_p  – остаточный ресурс (годы);

k  – коэффициент, зависящий от цели определения остаточного срока службы: до капитального ремонта или до аварийного состояния, в каждой методике принимаются свои значения коэффициента;

λ  – постоянная износа, определяемая по данным обследования на основании изменения несущей способности в момент обследования, принимаемая равной:

$λ=\frac{-l_{ny}}{T_i}$ ;                                                                         (2)

где:

y  – относительная надежность, определяемая в зависимости от категории технического состояния конструкции;

Ti  – срок эксплуатации конструкции (годы).

Основными недостатками данного метода определения остаточного срока службы можно выделить следующие:

  1. коэффициент k является числом, описывающим относительную надежность строительной конструкции в момент наступления аварийного состояния или отказа, причем в различных источниках данные коэффициенты могут отличаться;
  2. коэффициент y определяется экспертным путем по результатам визуального обследования, что, зачастую, недостаточно для определения действительного технического состояния и остаточного срока службы изгибаемых железобетонных элементов;
  3. некоторые методики определения остаточного срока службы здания в целом усредняют физический износ каждой конструкции в зависимости от «веса» (её доли) в здании или сооружении, что при расчете срока службы до капитального ремонта или до наступления аварийного состояния часто ведет к завышению этого срока, так как наиболее поврежденная конструкция может раньше дойти до аварийного отказа.

Использование коэффициента k в описанной выше методике предусмотрено за счет наличия коэффициентов запаса, используемых в расчете. Необоснованное занижение коэффициентов запаса может привести к увеличению вероятности наступления неблагоприятного сочетания нагрузок, превышающих несущую способность конструкции, что впоследствии может привести к увеличению риска отказа и наступлению аварийной ситуации.

В данной работе предлагается изменить подход к определению остаточного срока службы, заменив коэффициент k коэффициентом, зависящим от эксплуатационной среды, а коэффициент y на коэффициент, зависящий от изменения несущей способности железобетонных конструкций с учетом характера коррозионного воздействия.

В таком случае, учитывается изначальный запас прочности конструкции (который может быть переменным в случае ограничения временной нагрузки на перекрытие), а также учитывается снижение несущей способности в связи с потерей прочности бетона, поврежденного коррозией, уменьшением поперечного сечения арматуры или же изменением условий совместной работы бетона и арматуры (снижением или потерей сцепления арматуры с бетоном).

Основные принципы предлагаемой методики можно изложить следующим образом:

  1. расчет остаточного срока службы производится для наиболее поврежденных конструкций (плиты, балки, колонны и т.д.);
  2. остаточный срок службы здания в целом приравнивается к наименьшему остаточному ресурсу из рассматриваемых строительных конструкций, так как более раннее наступление момента проведения капитального ремонта должно соответствовать сроку службы до проведения капитального ремонта здания в целом.

Следует учитывать, что определение остаточного срока службы для железобетонных изгибаемых элементов будет обладать достаточной точностью лишь в случае постоянства эксплуатационных характеристик (нагрузки, агрессивность среды и т.д.). Изменение эксплуатационных нагрузок, проведение ремонтно-восстановительных мероприятий, перерывы в технологических процессах (простой здания или сооружения без эксплуатации и обслуживания) следует учитывать при определении их остаточного срока службы.

Таким образом, алгоритм определения остаточного срока службы конструкций перекрытия может быть представлен в следующем виде:

  1. определение действующих нагрузок на перекрытие;
  2. определение несущей способности конструкций перекрытия по проекту;
  3. определение текущей несущей способности конструкций перекрытия (путем учета снижения прочностных и изменения деформативных характеристик бетона, уменьшением площади поперечного сечения арматуры, а также ухудшением их совместной работы);
  4. определение параметров агрессивной среды, негативно влияющей на обследуемые конструкции;
  5. подбор модели развития деградационных процессов в бетоне и арматуре, вызываемых агрессивной средой;
  6. определение остаточного срока службы конструкций перекрытия.

Таким образом, преобразовав формулы (1) и (2) в соответствии с обозначенными принципами получаем формулы (3) и (4) соответственно:

$T_p=\frac{ω·k_{exp}}{λ_н}$ ;                                                                     (3)

$λ_н=\frac{-lny_н}{T_i}$ ;                                                                    (4)

$y_н=\frac{q_c- q_{exp}}{q_{max} - q_{exp}}$ ;                                                              (5)

где:

ω  – коэффициент надежности железобетонной конструкции;

kexp  – коэффициент, зависимый от типа конструкции и эксплуатационной среды;

qmax  – несущая способность конструкции (без учета дефектов и повреждений);

qc  – несущая способность конструкции (с учетом дефектов и повреждений);

qexp  – эксплуатационная нагрузка;

λн  – постоянная износа, определяемая по данным обследования на основании изменения несущей способности конструктивного элемента на основе определения потери несущей способности;

yн  – относительный запас прочности, определяемый в зависимости от потери несущей способности в связи со снижением прочности бетона, уменьшения площади поперечного сечения рабочей арматуры и т.д.

Числитель из выражения (5) выражает запас прочности с учетом потерь несущей способности, знаменатель из выражения (5) выражает изначальный запас прочности.

Зачастую модели коррозионных повреждений бетона или арматуры описываются как затухающие со временем, что может быть следствием таких явлений, как закупоривание пор и микротрещин в теле бетона, образование продуктов коррозии на поверхности поврежденного элемента, уменьшение концентрации активного вещества в результате химических реакций и т.д. На практике железобетонные конструкции испытывают совокупность негативных факторов, вызывающих деградационные процессы в железобетонных конструкциях.

Принятый экспоненциальный закон снижения несущей способности, применяемый в перечисленных ранее методиках определения остаточного срока службы, позволяет учесть совместное воздействие множества негативных факторов эксплуатации конструкции, что может привести к лавинообразному образованию повреждений в конструкциях.

Произведем расчет на примере плиты перекрытия из обследуемого здания с учетом коррозии арматуры. В ходе обследования установлено, что перекрытия выполнены из предварительно напряженных ребристых плит по серии 1.442.1-1, марка плиты по серии 1П3-7АIVТ. Согласно серии плита рассчитана на равномерно распределенную нагрузку 4265 (4495) кгс/м2. Габаритные размеры плиты составляют 1,5х5,55 м. Высота плиты 400 мм, продольные ребра армированы стержнями диаметром 25 мм по 2 стержня в ребре арматурой класса А-IV по ГОСТ 5781-75. Площадь поперечного сечения одного стержня 4,91 см2, расчетное сопротивление стали А-IV по СНиП II-В.1-62* составляет 5100 кг/см2. Защитный слой бетона 30 мм, расстояние между стержнями по оси 60 мм.

Расчет производится на максимальную несущую способность по нормальному сечению от равномерно распределенной нагрузки, выраженной в кН/м2, с моделированием потери площади поперечного сечения продольной растянутой арматуры с шагом 5,0%, с моделированием потери прочности бетона на сжатие с шагом 10,0%, а также с обоими случаями одновременно. На момент обследования потери прочности бетона составили 34.1%, поперечного сечения продольной растянутой арматуры – 20,0%. Результаты расчетов сведены в таблицу 1.

Таблица 1.

Расчет максимального момента по нормальному сечению при коррозионных повреждениях

As, см2

As, %

Rb, МПа

Rb, %

q, кН/м2

∆q, кН/м2

∆q, %

Проектные значения

1

19.6

100.0

22.0

100.0

52.6

0.0

0.0

Значения с учетом дефектов и повреждений, выявленных при обследовании

1

15.7

80.0

14.5

65.9

39.4

13.2

25.1

Значения с учетом коррозионного повреждения бетона

1

19.6

100.0

19.8

90.0

51.1

1.5

2.9

2

19.6

100.0

17.6

80.0

48.6

4.0

7.5

3

19.6

100.0

15.4

70.0

45.5

7.1

13.5

4

19.6

100.0

13.2

60.0

41.3

11.3

21.4

Значения с учетом коррозионного повреждения арматуры

1

18.7

95.0

22.0

100.0

50.2

2.4

4.6

2

17.7

90.0

22.0

100.0

47.7

4.9

9.3

3

16.7

85.0

22.0

100.0

45.2

7.4

14.0

4

15.7

80.0

22.0

100.0

42.7

9.8

18.7

Значения с учетом коррозионного повреждения бетона и арматуры

1

18.7

95.0

19.8

90.0

49.4

3.2

6.0

2

17.7

90.0

17.6

80.0

45.7

6.9

13.0

3

16.7

85.0

15.4

70.0

41.9

10.7

20.4

4

15.7

80.0

13.2

60.0

37.7

14.9

28.3

 

Из результатов расчетов видно, что потеря площади поперечного сечения продольной растянутой арматуры больше сказывается на уменьшении несущей способности плиты перекрытия, однако потеря прочности бетона увеличивает высоту сжатой зоны, что впоследствии может привести к изменению характера наступления разрушения с пластического на хрупкое с выколом бетона сжатой зоны.

Определение остаточного срока службы проводится с целью определения прогнозного срока эксплуатации железобетонного изгибаемого элемента до наступления такого момента, когда вероятность превышения величины нагрузки над величиной несущей способности приобретает такие значения, при которых не обеспечивается безопасность эксплуатации здания.

Рассчитаем срок наступления аварийного состояния для ребристой плиты перекрытия.

Расчет производится по формулам (3)-(5) с учетом данных, полученных от натурных обследований конструкций перекрытия. Учитывая характер работы конструкции и эксплуатационную среду kexp  принимаем 0,5, ω  – 0.9. Расчет производится из предположения равномерной скорости коррозии бетона и арматуры. Результаты сведены в таблице 2.

Таблица 2.

Расчет остаточного срока службы по предлагаемой методике

 

Значение показателя

Ti, годы

31

yн

0.2945

λн

0.0394

Tp, годы

11.4115

Ti+Tp, годы

42.4115

Проведем аналогичный расчет по [7]. Результаты расчета сведены в таблице 3.

Таблица 3.

Расчет остаточного срока службы по [7]

Показатели

До капитального ремонта

До наступления аварийного состояния

k

0.16

0.22

y

0.65

0.65

Ti, годы

31

31

λ

0.0139

0.0139

Tp, годы

11.5139

15.8316

Ti+Tp, годы

42.5139

46.8316

 

Как видно из таблицы 2, суммарный срок службы здания может составить 40 лет, остаточный срок службы от момента обследования до вероятного наступления момента небезопасной эксплуатации здания равен 9 годам. Однако для более точного определения остаточного срока службы требуется проведение мониторинга технического состояния здания с целью определения скорости и характера коррозии.

Согласно таблице 3, суммарный срок службы здания может составить 42 года до планируемого проведения капитального ремонта, остаточный срок службы от момента обследования до момента проведения капитального ремонта составит 11 лет и до вероятного наступления аварийного состояния 15 лет.

При определении срока службы возможно в случае необходимости учесть вероятность распределения используемых параметров и произвести расчет по наихудшему сценарию (по наименьшим значениям). Так как, во-первых, на практике мониторинг за техническим состоянием конструкций зданий встречается не везде, а во-вторых, силовое и средовое воздействия на них могут меняться как в лучшую сторону (ремонтно-восстановительные работы, изменение технологического процесса, замена оборудования), так и в худшую (отсутствие ремонтно-восстановительных работ и прочее), что потребует вводить в расчет коэффициенты запаса, учитывающие вероятные отклонения в расчете.

Предложенный подход к расчету позволит более полно учитывать действующие на конструкции факторы, а также следующие особенности:

  1. остаточный срок службы железобетонных изгибаемых элементов определяется расчетом несущей способности, определяемой с учетом дефектов и повреждений, негативно влияющих на несущую способность;
  2. изменение (уменьшение) эксплуатационной нагрузки может способствовать продлению срока службы конструкции, что может быть актуально в случаях проведения ремонтно-восстановительных работ или же вследствие недостаточной несущей способности для дальнейшей безопасной эксплуатации конструкции;
  3. различные условия эксплуатационных сред, так или иначе влияющих на коррозионные процессы в железобетонных конструкциях.

Среди недостатков предложенной методики следует отметить, что коэффициент kexp  будет индивидуален для каждого технологического процесса, а потому его подбор должен быть основан на тщательно отобранных статистических данных по зданиям и сооружениям с определенным технологическим процессом [12, 11]. Однако в случае постоянного мониторинга за техническим состоянием строительных конструкций имеется возможность получить kexp  и использовать его для более точного прогнозирования. Без достаточного количества накопленных данных применение данной методики может быть применено к ограниченному числу типов конструкций [6].

В качестве альтернативного решения может выступить мониторинг технического состояния железобетонных конструкций. Полученная информация о их техническом состоянии позволит наиболее достоверно определить их остаточный срок службы.

Также стоит отметить, что расчет несущей способности железобетонных изгибаемых элементов с учетом дефектов и повреждений следует производить с учетом моделирования работы коррозионно-поврежденного бетона, прокорродировавшей арматуры, а также с учетом возможного нарушения сцепления арматуры с бетоном [5, 9, 10, 20].

Коэффициент ω  требует дальнейшего математического или статистического обоснования. По определению коэффициента ω  планируются дальнейшие исследования.

Для определения kexp  из формулы (3) необходимо установить деградационную модель, зависящую от типа агрессивной среды и способа ее проникновения в тело бетона, а также от условий работы конструкции. В данном направлении планируются дальнейшие исследования.

Для определения относительного запаса прочности yн  из формулы (4) следует определить несущую способность по проекту (по серии) и сравнить ее с текущей несущей способностью. Необходимо рассчитывать текущую несущую способность с учетом обнаруженных и(или) обоснованно предполагаемых дефектов и повреждений, негативно влияющих на итоговое значение. В случае с железобетонными изгибаемыми элементами негативным фактором в первую очередь будет уменьшение площади поперечного сечения рабочей продольной арматуры растянутой зоны.

В связи с тем, что на предприятии регулярно проводился косметический ремонт железобетонных конструкций (восстановление геометрии плит и балок штукатурными составами, покраска поверхности), в ряде случаев нет возможности оценить их техническое состояние по наличию и характеру повреждений, что может привести к высокой погрешности при определении технического состояния по [7] в сторону завышения их остаточного срока службы. Также наличие косметического ремонта увеличивает вероятность ошибки в выборе наиболее поврежденных строительных конструкций для определения их технического состояния, что можно компенсировать введением определенных коэффициентов, зависящих от возможности визуальной оценки технического состояния строительных конструкций.

Необходимо отметить, что наличие предпосылок к нарушению сцепления рабочей арматуры с бетоном малоисследовано, потеря сцепления способствует внезапному отказу строительных конструкций. Оценить достаточность сцепления рабочей арматуры при техническом обследовании строительных конструкций на текущий момент достаточно проблематично. В данном направлении планируются дальнейшие исследования.

Стоит помнить, что остаточный срок службы, определяемый в ходе расчета, является лишь прогнозируемым сроком службы железобетонных строительной конструкций до момента, когда их надежность будет уже не обеспечена (вероятность наступления отказа превысит допустимое значение). Результаты расчетов следует использовать для планирования периодического мониторинга за их техническим состоянием, а также для обоснования ремонтно-восстановительных работ.

В данной статье рассмотрено достижение предельного состояния по нормальному сечению, однако в случае обильной коррозии и снижения прочности бетона может проявиться более опасный вид разрушения по наклонному сечению или продергивание арматуры.

Выводы. Авторами предложена методика определения остаточного срока службы железобетонных изгибаемых элементов, сформулированы принципы, на основе которых она будет дорабатываться, а также намечены пути дальнейших исследований.

Предложенная методика позволит более достоверно и объективно оценивать остаточный срок службы железобетонных конструкций перекрытия, что позволит детально планировать ремонтно-восстановительные работы в процессе эксплуатации и в целом позволит повысить безопасность эксплуатации зданий и сооружений.

Наиболее достоверный результат остаточного срока службы может быть получен при применении методики по данным регулярного мониторинга технического состояния железобетонных конструкций с определением параметров и тенденций развития коррозионных процессов.

References

1. Belyaev S. M. Calculation of the residual resource of buildings taking into account the reserve of the bearing capacity of structures. Urban planning and architecture. 2013. No 3(11). Pp. 22-25. – DOIhttps://doi.org/10.17673/Vestnik.2013.03.3. – EDN RSDLMN.

2. Demin, V. O. Characteristic damage from the impact of lactic acid on cement concrete. Education. The science. Production: collection of reports of the XIV International Youth Forum, Belgorod, October 13–14, 2022. Belgorod: Belgorod State Technological University. V.G. Shukhova, 2022. Pp. 30-34. – EDN CLWAJS.

3. Dobromyslov A.N. Assessment of the reliability of buildings and structures by external signs. Reference manual. –M.: DIA Publishing House, 2004, 72 p. ISBN 5-93090-

4. Erofeev V. T., Fedortsov A. P., Bogatov A. D., Fedortsov V. A. Biocorrosion of cement concretes, features of its development, evaluation and forecasting. Fundamental research. 2014. No. 12-4. - Pp. 708-716. – EDN TENGHP.

5. Klyueva N.V., Dorofeev A.A. On the assessment of the limiting depth of damage to loaded and corroding concrete. 2011. No. 2 (34). Pp. 25-29. – EDN OIKVNX.

6. Ledenev V.V., Odnolko V.G. Analysis of the causes of accidents in buildings and structures and ways to improve their reliability. Bulletin of the Tambov State Technical University. 2012. T. 18, No. 2. Pp. 449-457. – EDN OZEXCB.

7. Guidelines. Methodology for assessing the residual life of the supporting structures of buildings and structures. TsNIISK them. V.A. Kucherenko. M, 2018.

8. Mironov D.A., Dolgopolov V.V., Klisenko L. B. Estimation of the residual resource of buildings and structures. Potential of modern science. 2015. No. 8(16). Pp. 52-56. – EDN VBPIWR.

9. Molodin V.V., Leonovich S.N. Adhesion of restoration concrete with corrosion-destructed reinforced concrete structure. Science and Technology. 2022. T. 21. No. 1. Pp. 36-41. – DOIhttps://doi.org/10.21122/2227-1031-2022-21-1-36-41. – EDN OGZJFD.

10. Nikitin S. E. Evaluation of the durability of corrosion-damaged reinforced concrete structures based on a diachronous deformation model. Modern problems of science and education. 2012. No. 2. Pp. 242. - EDN OXCNJX.

11. Nikitin, S. E., Belov V. V. Forecasting the service life of reinforced concrete structures of transport facilities. Science Journal Internet Journal. 2014. No. 5 (24). Pp. 9. - EDN TKELFF.

12. Parfenov, S. G., Morgunov M. V. On the influence of the degree of aggressiveness of the environment on the corrosion of reinforced concrete. Bulletin of the Volgograd State University of Architecture and Civil Engineering. Series: Construction and architecture. 2013. No. 31-2(50). Pp. 144-148. – EDN RBVAEB.

13. Permyakov, M. B. Calculation and assessment of the residual life of buildings. Collection of scientific papers SWorld. 2013. T. 50. No. 3. Pp. 48-53. – EDN RFUYUD.

14. Puhonto L.M. Durability of reinforced concrete structures of engineering structures: (silos, bunkers, reservoirs, water towers, retaining walls). Monograph. -M.: Publishing House ASV, 2004. 424 pages with illustrations.

15. Smolyago G. A., Drokin S. V., Dronov A. V., Belousov A.P., Pushkin S.A., Smolyago E.G. Estimation of the residual resource of wastewater treatment facilities in case of concrete corrosion damages. Security of the Construction Fund of Russia. Problems and solutions. 2016. No. 1. Pp. 195-203. – EDN YOXUBH.

16. Smolyago G. A., Drokin S. V., Dronov A. V., Belousov A.P., Pushkin S.A., Smolyago E.G. Estimation of the residual resource of the bearing capacity of prefabricated beamless reinforced concrete floors. Bulletin of the South-Western State University. 2016. No. 6(69). Pp. 66-73. – EDN XWLIBJ.

17. Smolyago G. A., Kryuchkov A. A., Drokin S. V., Dronov A. V. Study of aspects of chloride corrosion of reinforced concrete structures. Bulletin of the Belgorod State Technological University. V.G. Shukhov. 2014. No. 2. Pp. 22-24. – EDN RYXDTN.

18. Smolyago, G. A., Frolov N. V. Applied method for predicting corrosion damage and residual life of bent reinforced concrete elements, taking into account the experience of operating analogue objects. Bulletin of the Belgorod State Technological University. V.G. Shukhov. 2019. No. 2. Pp. 49-54. – DOIhttps://doi.org/10.12737/article_5c73fc0ef063c3.60645861. – EDN YXMXNZ.

19. Smolyago, G. A., Frolov N. V. Modern approaches to calculating the residual life of bent reinforced concrete elements with corrosion damage. Bulletin of the Tomsk State University of Architecture and Civil Engineering. 2019. T. 21, No. 6. Pp. 88-100. – DOIhttps://doi.org/10.31675/1607-1859-2019-21-6-88-100. – EDN XRLXSO.

20. Lushnikova, V.Y., Tamrazyan A.G. The effect of reinforcement corrosion on the adhesion between reinforcement and concrete. Magazine of Civil Engineering. 2018. No 4(80). Pp. 128-137. – DOIhttps://doi.org/10.18720/MCE.80.12. – EDN XYLDVB.


Login or Create
* Forgot password?