FINITE ELEMENT MODELLING OF INTERACTION BUILDING FRAME AND SLAB-PILE FOUNDATION
Abstract and keywords
Abstract (English):
The article deals with the simulation of joint work of slab grillage and monolithic frame of the building by finite element method. The finite-element model is developed in the spatial formulation according to the complex scheme "upper structure-base plate-pile Foundation". The pile field was modeled by pliable rods with stiffness corresponding to the average draft of the pile field. Static and dynamic calculations are performed in the ING+software package. The results of the stress-strain state of the building frame elements demonstrate the correctness of this approach to take into account the compliance of the base.

Keywords:
finite element method, finite element model, dynamic calculation, slab grillage, pile Foundation
Text
Publication text (PDF): Read Download

При моделировании работы оснований зданий и сооружений используют следующие подходы: в первом проводится переход от пространственной задачи к двухмерной (плоская или осесиметричная деформация); во втором работу основания моделируют упрощенной моделью.

Простейшую модель Винклера-Фусса достаточно часто применяют в научных и инженерных расчетах. Модель обладает рядом недостатков, существенным из которых является невозможность учета взаимного влияния различных частей сооружения на основание. Аналогичными недостатками обладает двухпараметрическая модель Пастернака. В рассматриваемых моделях кинематические гипотезы вызывают определенные сомнения.

Для исследования совместной работы плитного ростверка и каркаса здания рассмотрен многоэтажный жилой дом с подземной автостоянкой в г.Таганроге. Подвальный этаж, в котором располагается автостоянка,  разделен на две части деформационным швом. Первая надземная часть имеет офисный этаж, 16 жилых этажей и технический этаж. Покрытие второй части подвального этажа используется в качестве дворового пространства с возможностью заезда пожарных машин.

Конструктивная схема здания выполнена с несущим каркасом из монолитных железобетонных конструкций.

Фундаментная плита первой основной части здания толщиной 1500мм, второй - толщиной 600мм. Фундаментная плита основной части опирается на свайное поле, фундаментная плита второй части – на подготовленное естественное основание.

Основными несущими элементами каркаса здания являются монолитные колонны сечением 400х400, 500х500 и 600х600мм; монолитные диафрагмы жесткости толщиной 200мм, 300мм, 400мм; стены подвала  - 400мм, 500мм; монолитные плиты перекрытий толщиной 200 и 250 мм. Все конструктивные элементы выполнены из бетона В25, арматура продольная класса А400, поперечная класса А240.

Стены подвального этажа одновременно воспринимают вертикальную нагрузку и нагрузку от обратной засыпки грунта.

Вертикальная нагрузка, действующая на плиты перекрытия и покрытия, распределяется за счет их жесткости на вертикальные элементы – колонны, несущие монолитные стены и диафрагмы жесткости. Горизонтальная ветровая нагрузка воспринимается в уровне плит перекрытий и перераспределяется на диафрагмы жесткости и ядра жесткости в лестнично-лифтовых узлах. Частично горизонтальная нагрузка влияет на перераспределение вертикальные усилия в колоннах и диафрагмах, которые за счет изменения вертикальных усилий также воспринимают часть ветрового момента. Фундаментная плита опирается на свайное основание по схеме высокого ростверка.

Пространственная жесткость и неизменяемость сооружения обеспечивается высокой степенью статической неопределимости, включением в совместную работу всех несущих конструктивных элементов. Стены подвального этажа жестко соединены с перекрытием.

Для решения поставленной задачи применен метод конечных элементов [1]. Существуют различные конечно-элементные комплексы, которые позволяют производить расчет сложных инженерных сооружений на статическое и динамическое воздействие.

В программных комплексах прочностного расчета используется  метод конечных элементов в форме метода перемещений, построенный на основе вариационного принципа Лагранжа.  Глобальная матрица жесткости ансамбля конечных элементов формируется из локальных матриц жесткости отдельных элементов путем их соединения в общих узлах. Затем учитываются граничные условия (условия опирания и сопряжения элементов).  Вектор узловых сил системы  строится по заданным внешним узловым воздействиям и распределенных по площади элемента или его граней нагрузок. Неизвестный вектор узловых перемещений определяется в процессе решения системы уравнений метода перемещений. Затем, для каждого конечного элемента, используя найденные узловые перемещения, определяют деформации, напряжения. По найденным напряжениям определяют интегральные усилия (изгибающие и крутящие моменты, продольные и поперечные усилия).

Расчет выполнен по лицензионной версии программы ING+, имеющим сертификат соответствия и верификацию программного комплекса РААСН.

Модель разработана в пространственной постановке по комплексной схеме «верхнее строение – фундаментая плита – свайное основание» (рис. 1а).

Рис. 1. – Конечно-элементная модель: а) общий вид;

б) плитный ростверк; в) фрагмент плитного ростверка

 

В работе при моделировании свайного поля предложено использовать податливые стержни с жесткостью, соответствующей средней осадке свайного основания (рис. 1б,в) [2-3].

Статический расчет выполнен на постоянную нагрузку от несущих и ненесущих конструкций, временную (полезную) и снеговую нагрузки. В конечно-элементную модель добавлены данные по статической ветровой нагрузке в различных направлениях.

Выполнен динамический расчет по определению спектра частот и форм собственных колебаний [4-6]. Для учета инерционных характеристик  грунтового массива при решении спектральной задачи жесткость основания принята бесконечной. Спектр частот включает первые две формы – поступательные, третью – крутильную, что соответствует требованиям норм проектирования. Характерные формы колебаний в виде поступательной, крутильной и изгибно-крутильной приведены на рис. 2.

Рис. 2 – Характерные формы колебаний: а) поступательная; б) крутильная;

в) изгибно-крутильная

 

Для учета пульсационной составляющие ветровой нагрузки сформированы исходные данные, в соответствии с ветровым районом, геометрическими параметрами здания, типом местности и конструктивной схемой сооружения  (рис. 3) [7-8].

Рис. 3 -  Параметры определения пульсационных нагружений:

 а) основные; б) дополнительные условия

 

Выполнен статический расчет здания  с учетом пульсационной составляющей ветровой нагрузки и определены деформации и усилия в элементах каркаса здания (рис. 4).

Рис. 4 - Деформации здания: а) от полной нормативной вертикальной нагрузки; б) от ветровой нагрузки с учетом пульсационной составляющей

 

Деформации фундаментной плиты от вертикальной нагрузки изменяются от 85 до 120мм. Неравномерность осадок 35мм. Здание имеет некоторый крен только от вертикальных нагрузок, обусловленный неравномерностью загружения плиты в плане. Максимальный крен  верха здания составляет 94мм.

От действия ветра (с учетом пульсации) максимальные отклонения верха здания 95мм, что не превышает нормативно допустимых значений.

Выполнен анализ напряженно-деформированного состояния плитного ростверка (рис. 5).

Рис. 5 – Плитный ростверк: а) маркировка сечений 1, 2; б) вертикальные перемещения в сечении 1; в) вертикальные перемещения в сечении 1

 

Деформации фундаментной плиты от вертикальной нагрузки изменяются от 85 до 120мм.

На рис. 6 показаны изгибающие моменты в плитном ростверке.

Рис. 6 – Изгибающие моменты в плитном ростверке: а) относительно оси Х;

б) относительно оси Y

По результатам напряженно-деформированного состояния плитного ростверка определено  распределение  верхней и нижней арматуры вдоль осей Х и Y (рис. 7.).

Рис. 7 – Армирование плитного ростверка: а) верхняя арматура вдоль оси Х;

б) нижняя арматура вдоль оси Y

 

Предлагаемый подход моделирования податливости свайного основания жесткими стержнями ростверка позволяет корректно определить изгибающие усилия и правильно рассчитать армирование фундаментной плиты, в то время как нормативная равномерная осадка свайного поля не учитывает эти усилия и неравномерные деформации.

References

1. Batht K.-J. Finite Element Procedures. K.-J. Batht//New Jersey: Prentice Hall, 1996. pp. 10-12.

2. Kravchenko G.M., Trufanova E.V., Nazarenko D.I., SHaripov EH.R. Raschet zdaniya obshchezhitiya tekhnoparka Rostovskogo gosudarstvennogo stroitel'nogo universiteta (RGSU) s primeneniem razlichnyh modelej osnovaniya // Inzhenernyj Vestnik Dona, №3, 2015 URL:ivdon.ru/ru/magazine/archive/n3y2015/3228.

3. Kadomcev M.I., Lyapin A.A., Timofeev S.I. K voprosam postroeniya ehffektivnyh algoritmov rascheta sistemy «sooruzhenie-grunt» // Inzhenernyj vestnik Dona, 2012, №1. URL: ivdon.ru/magazine/archive/n1y2012/719/

4. Kravchenko G.M., Trufanova E.V., SHutenko E. O., Hashkhozhev K. N. Dinamicheskij raschet ob"ekta «Sportivno-ozdorovitel'nyj kompleks» Tekhnoparka RGSU// Inzhenernyj vestnik Dona, №4 2015, URL: ivdon.ru/ru/magazine/archive/n4y2015/3279.

5. Zotova E. V., Panasyuk L. N. CHislennoe modelirovanie dinamicheskih sistem s bol'shim chislom stepenej svobody na impul'snye vozdejstviya // Inzhenernyj vestnik Dona, 2012, №3 URL: ivdon.ru/magazine/archive/n3y2012/933/

6. Agahanov EH.K., Kravchenko G.M., Trufanova E.V. Regulirovanie parametrov sobstvennyh kolebanij prostranstvennogo karkasa zdaniya // Vestnik Dagestanskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta. Tekhnicheskie nauki. 2016. T. 42. № 3. pp. 8-15.

7. Agahanov EH.K., Kravchenko G.M., Osadchij A.S., Trufanova E.V. Raschet zdanij slozhnoj geometricheskoj formy na vetrovye vozdejstviya. // Vestnik Dagestanskogo gosudarstvennogo tekhnicheskogo universiteta. Tekhnicheskie nauki. 2017. T. 44. № 2. pp. 8-17.

8. Kravchenko G.M., Trufanova E.V. Uchet pul'sacii vetra pri raschete zdanij s nesushchimi kirpichnymi stenami // Nauchnoe obozrenie. 2014. № 11-3. pp. 796-799.


Login or Create
* Forgot password?