При строительстве конструкций башенных сооружений используются в основном три типа технических решений: а) решетчатые, б) сплошнотнечатые, б) комбинированные [2]. Для каждого типа решений есть область оптимального применения по критерию минимума массы. В данной статье рассмотрим конструкцию башни сплошностенчатую с новыми техническими решениями представленные на рисунке 1 [2,3]. Рисунок 1 – Конструкция башни ветроэлектрической установки а) общий вид ВЭУ Acciona AW-82-1500 класса IEC IIIB; б) новая конструкция телескопического стыка (патент РФ № 2743116); новая конструкция базы (патент РФ № 2743980) Объектом исследования является реальная башня ВЭУ Acciona AW-82-1500 класса IEC IIIB применённая при строительстве Адыгейской ветроэлектрической станции (ВЭС). Общий вид ветроэлектрической установки представлен на рисунке 1, а. Характеристики рассматриваемой ВЭУ представлены в таблице 1.  Таблица 1 – Характеристики ветроэлектрической установки Acciona AW-82-1500 класса IEC IIIB Адыгейской ветроэлектрической станции №, п/пНаименованиеЗначение1Установленная мощность, МВт1.52Ометаемая площадь, м253453Количество лопастей, шт.34Диаметр ветроколеса, м825Длина одной лопасти, м396Масса одной лопасти, кг57807Масса ротора, кг323408Масса гондолы, кг525009Высота башни до оси ступицы, м8010Радиус ступицы, м3.3 Башня – трёх-секционная тонкостенная стержень-оболочка; толщина стенки нижней секции –t_1=30 мм, средней – t_1=25 мм и верхней – t_1=15 мм, башня имеет диаметр сечения по внешнему периметру внизу – D_1=4.3 м, наверху – D_2=2.6 м. Материал конструкции – сталь С355. Для учета физической нелинейности использована модель билинейного кинематического упрочнения (Bilinear Kinematic Hardening), представленной на рисунке 2. Поверхность текучести описывается критерием Вон-Мизеса и представляет из себя цилиндр, ось которого совпадает с осью гидростатического сжатия в осях главных напряжений (рисунок 3).Расчетная модель представлена трехсекционным стержневым конечным элементом КЭ-410 переменной жесткости. Ветроколесо, ротор и гондола замоделированы в виде сосредоточенной массы в верхней точке башни. Узел сопряжения башни и фундамента – жесткий. Расчет выполнен как на основное сочетание нагрузок, так и на особое. Согласно отчету о микросейсмическом районировании, сейсмичность площадки строительства – 8 баллов по шкале MSK-64. Сейсмическое воздействие уровня «Максимальное расчетное землетрясение» представлено однокомпонентной акселерограммы (рисунок 4).  Рисунок 2 – Билинейная диаграмма деформирования стали Рисунок 3– Поверхность текучести по критерию Вон-Мизеса в осях главных напряжений Рисунок 4 – Однокомпонентная акселерограмма сейсмического воздействия Пространственный характер сейсмического воздействия в расчете не учитывался ввиду использования симметричного сечения. Опорный узел и телескопический узел стыка за моделированы при помощи пластинчатых конечных элементов КЭ-42, 44. Фундаментные болты замоделированы одноузловым конечными элементами упругой связи КЭ-56, а болты телескопического стыка с использованием универсального стержневого конечного элемента КЭ-10. Передача внутренних усилий с стержневых конечных элементов на модели узлов осуществляется за счет абсолютно твердых тел. Общие виды узлов представлены на рисунках 5, 6. Рисунок 5 –Расчетная модель ветроэлектрической установки а) общий вид модели; б) общий вид телескопического стыка. Общие результаты расчета для опорного узла приведены на рисунке 7. Дополнительно на рисунке 8 представлены графики внутренних усилий в фундаментных болтах в период сейсмического воздействия. Рисунок 6– База башни ВЭУ а) деформированный вид опорного узла; б) мозаика продольных усилий в КЭ-56, моделирующих фундаментные болты Рисунок 7– Графики внутренних усилий в фундаментных болтах в период сейсмического воздействия. Для иллюстрации полученных результатов на рисунках 8-11 приведены распределения интенсивности напряжений по Мизесу для варианта расчета от особого сочетания. Интенсивность напряжений по Мизесу вычисляется по формуле:  Рисунок 8 - Изополя эквивалентных напряжений Вон Мизеса по верхней грани пластинчатых конечных элементов опорного узла Рисунок 9 - Изополя эквивалентных напряжений Вон Мизеса по нижней грани пластинчатых конечных элементов опорного узла Рисунок 10 - Изополя эквивалентных напряжений Вон Мизеса по верхней грани пластинчатых конечных элементов телескопического узла стыка Рисунок 11 - Изополя эквивалентных напряжений Вон Мизеса по нижней грани пластинчатых конечных элементов телескопического узла стыка  Выводы:Предложены новые эффективные конструкции башенных сооружений, новизна которой подтверждается патентами РФ.Анализ расчетов конструкций применительно к башне ВЭУ Acciona AW-82-1500 класса IEC IIIB показал, что применения новых технических решений позволяет уменьшить материалоемкость на 15%.